新规范与旧规范的不同

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1剪力墙柱的构造要求
1.1柱截面纵向钢筋最小配筋率的加强
新规范
类别抗震等级一二三四中柱和边柱1．00．80．70．6角柱、框支柱1．21．00．90．8旧规范
类别抗震等级一二三四中柱和边柱0.80.70.60.5角柱、框支柱1.00.90.80.7 1.2柱箍筋加密区箍筋间距和直径的要求
• 引入“柱根”概念，三、四级抗震底层柱箍筋加密区最大间距100mm，四级
抗震底层柱箍筋最小直径8mm。
• 二级框架柱的箍筋直径不小于10mm且箍筋肢距不大于200mm时，除柱根外
最大间距应允许采用150mm；三级框架柱的截面尺寸不大于400mm时，箍筋
最小直径应允许采用6mm；四级框架柱剪跨比不大于2时，箍筋直径不应小
于8mm。
• 框支柱和剪跨比不大于2的柱，箍筋间距不应大于100mm。
1.3边柱、角柱及抗震墙端柱在地震作用组合产生小偏心受拉时，柱内纵筋总截面面积应比计算值增加25%
1.4柱箍筋加密范围的变化
• 底层柱、柱根不小于柱净高的1/3。
• 剪跨比不大于2的柱取全高。
• 一级及二级框架的角柱，取全高。
1.5柱箍筋加密区的最小体积配箍明显增加
应符合下列要求：
ρν≥λνfc/fyν
式中ρν 柱配筋加密区的体积配箍率，一级不应小于0.8%，二级不应小于0.6%，三、四级不应小于0.4%；计算复合箍的体积配箍率时，应扣除重叠部分的箍筋体积；
fc 混凝土轴心抗压强度设计值；强度等级低于C35时应按C35计算；
fyν 箍筋或拉筋抗拉强度设计值，超过360N/mm2时，应取360N/mm2计算；
λν 最小配箍率特征值，宜按下表采用。
抗震 等级箍筋形式柱轴压比≤0.30.40.50.60.70.80.91.01.05一普通箍、复合箍0.100.110.130.150.170.200.23螺旋箍、复合或连续复合矩形螺旋箍0.080.090.110.130.150.180.21二普通箍、复合箍0.080.090.110.130.150.170.190.220.24螺旋箍、复合或连续复合矩形螺旋箍0.060.070.090.110.130.150.170.200.22三普通箍、复合箍0.060.070.090.110.130.150.170.200.22螺旋箍、复合或连续复合矩形螺旋箍0.050.060.070.090.110.130.150.180.201.6一级和二级抗震墙，底部加强部位在重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比，一级（9度）时不宜超过0.4，一级（8度）时不宜超过0.5，二级不宜超过0.6。
2建筑抗震设计规范
2.1设计地震分组
将原规范的设计近远震改为设计地震分组，水平地震影响系数最大值有更详细的规定。
建筑结构的地震影响系数应根据场地类别、设计地震分组和结构自振周期以及阻尼比确定。其水平地震影响系数最大值应按表1采用；特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表2采用，计算8、9度罕遇地震作用时，特征周期应增加0．05s。
表1 水平地震影响系数最大值
地震影响6度7度8度9度多遇地震0.040.08（0.12）0.16（0.24）0.32罕遇地震--0.50（0.72）0.90（1.20）1.40表2 特征周期值
设计地震分组场地类别一二三四第一组0．250．350．450．65第二组0．300．400．550．75第三组0．350．450．650．902.2反应谱的范围增加
反应谱的范围由3秒延伸到6秒，5Tg以内与89规范相同。
3混凝土结构设计规范
3.1取消混凝土的弯曲抗压强度fcm，以α1fc代替，α1当混凝土等级不超过C50时为1.0，C80时为0.94，其间按线性插值，fcm>α1fc，计算配筋将增大。
3.2混凝土强度等级最高由C60增加到C80
3.3新三级钢HPB235、HRB335、HRB400（RRB400），HRB400为非预应力主导钢筋。
4高层建筑混凝土结构技术规程
4.1四类地面粗糙度
进行风荷载的计算时，第四类地面粗糙度指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
4.2结构各楼层的水平地震剪力标准值不满足下列要求将在总信息增大地震力调整系数
水平地震作用计算时，结构各楼层的水平地震剪力标准应符合：
VEKi≥λ∑Gj
式中
VEKi——第i层的楼层水平地震剪力标准值。对于竖向不规则结构的薄弱层，尚应按本规程5．1．14条的规定乘以 1．15的增大系数；
λ——水平地震剪力系数，不应小于下表规定的最小值；
Gj——第j层的重力荷载代表值；
n——结构计算总层数。
楼层最小地震剪力系数
类别7度8度9度扭转效应明显或基本周期小于3．5s的结构0.016（0.024）0.032（0.048）0.064基本周期大于5．0s的结构0.012（0.018）0.024（0.032）0.040
4.3无地震作用效应组合时恒载分项系数的增大
无地震作用效应组合时，恒载分项系数当其效应对结构不利时89规范为1.2，现对由可变荷载效应控制的组合为1.2，对由永久荷载效应控制的组合为1.35，无地震作用效应组合时内力一般比以前增大了。
4.4计算地震剪力放大
当高层建筑结构某楼层抗侧刚度小于其上一层的70%或小于其上相邻三层侧向刚度平均值的80%，或结构楼层层间抗侧力结构的承载力小于其上一层的80%时，该楼层的计算地震剪力应乘以1．15的放大系数。
4.5考虑重力二阶效应及结构稳定
在水平力作用下，带有剪力墙或筒体的高层建筑结构的变形形态为弯剪型，框架结构的变形形态为剪切型。计算分析表明，如果结构刚度和重力荷载比满足一定的要求，重力二阶效应可以忽略不计，但重力荷载在水平作用位移效应上引起的二阶效应（重力P-△效应）有时比较严重。对混凝土结构，随着结构刚度的降低，重力二阶效应的不利影响呈非线性增长，直至引起结构的整体失稳。
4.6增加三级框架结构的底层柱底截面的弯矩的放大
抗震设计时三级框架结构的底层柱底截面的弯矩设计值采用考虑地震作用组合的弯矩值与1.15的乘积，89规范只对一、二级放大。
4.7剪力和配筋公式有所变化
4.8抗震时各级内力调整系数有所增加