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碗扣式钢管模板支撑架设计计算

当碗扣式钢管模板支撑架亦采用与扣件式钢管支架基本相同的式子，即在计算立杆的计算长度l_ow时；

对于“几何不可变杆系结构”支架，取：

对于“几何不可变杆系结构”支架

碗扣式钢管支架设计和试验承载能力的比较

（1）室外试验的支架高度为9m左右，支架的结构刚度和约束条件相对较弱，极限荷载的试验值与计算值的比较结果为：

1）无斜杆和两侧面有斜杆设置的单元架（属于“非几何不可变杆系结构”支架）室外试验的极限荷载为按“3步3跨”连墙计算的计算值的1.87～2.39倍，平均达到K＝2.20，高于设计安全保证要求的2.026（＝2×1.013）；而按“2步3跨”连墙计算时，则平均达到K＝1.73；

2）无斜杆的双排3跨架（即单元架两边有辅助架）的K＝2.23，与两侧设斜杆的单元架的K（＝2.33）相近；而有连墙构造的无斜杆双排3跨架的K＝2.79，其与2.23的比值为1.251，而有两侧斜杆单元架与无斜杆单元架的比值为2.33/1.87＝1.246，两者非常相近，说明两侧面设斜杆时，起作用相当于加设连墙构造；

3）设置四侧斜杆的单元架（属于“几何不可变杆系结构”构架），其试验极限荷载为计算值的3.33和3.86倍，平均K＝3.60。

（2）室内试验的支架高度为5m左右，约为室外试验支架高度的一半，由于支架的结构刚度和约束条件显著加强，因而极限荷载提高，其分析结果为：

1）无斜杆单元架按“3步3跨”连墙计算时K＝4.27，按“2步2跨”连墙计算时，K也达到了3.28（为室外试验的221.6%）；

2）四侧斜杆单元架的K达到4.06，为室外试验的112.8%；

3）3排立杆的多单元架的K值，按“3步3跨”连墙计时达到5.7，按“2步3跨”连墙计时，也达到4.4，分别将其μ_1w值乘以0.85或0.80系数后，K值仍可达到3.25和2.9。

以上分析结果表明，3排以上的支架可按“2步3跨”连墙计算，并可按支架高度调低μ_1w的取值。

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发布：2007-11-16 10:41 编辑：泛普软件 · xiaona [打印此页] [关闭]

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